數(shù)據(jù)手冊并不總是可以獲得，即使有，通常也不會涵蓋每臺電機(jī)面對的工作條件。本文將介紹一種識別 PMSM 參數(shù)的簡單方法，它利用 MPS的智能電機(jī)控制模塊解決了這個(gè)難題。這種智能電機(jī)基于帶遺忘因子的遞歸最小二乘 (RLS) 算法，可以實(shí)時(shí)修改和監(jiān)測 PMSM參數(shù)的變化。

 

PMSM的磁場定向控制（FOC）

 

FOC 的基本思想是能夠分別控制磁通量和扭矩，類似于控制直流電機(jī)的方式。根據(jù) Clarke 和 Park 變換，同步旋轉(zhuǎn) Q-D 坐標(biāo)系下的 PMSM 模型可以使用等式（1）、等式（2）、等式（3）和等式（4）來計(jì)算： $$v_{QS}=r_S+ω_Rλ_{DS}+ρλ_{QS}$$ 

 

$$v_{DS}=r_{S}-ω_rλ_{QS}+ρλ_{DS}$$ 

$$λ_{QS}=L_Si_{QS}+L_Mi_{QR}$$ 

$$λ_{DS}=L_Si_{DS}+L_M i_{DR}$$ 其中下標(biāo) Q 和 D 分別表示 Q 軸和 D 軸變量， LS為電機(jī)自感，LM為電機(jī)互感。

 

為了進(jìn)一步簡化控制，轉(zhuǎn)子磁通應(yīng)在 D 軸上對齊，而 Q 軸上的轉(zhuǎn)子磁通為零。Q 軸和 D 軸的磁通量可以分別用等式 (5) 和等式 (6)來估算：

 

$$λ_{QS}=L_Si_{QS}$$ 

$$λ_{DS}=L_Si_{DS}+λ_M^{''''''''}$$ 電磁扭矩可以用公式（7）來計(jì)算： $$T_E= frac {3} {2} frac {P}{2} (λ''''''''_{M}i_{QS} + (L_{D} - L_{Q}) i_{DS}i_{QS}) $$ 

 

遵循上述方程的轉(zhuǎn)換步驟，磁通量可以直接由 D 軸電流控制。采用恒定的IDS，可以通過調(diào)節(jié) Q 軸電流直接控制扭矩 (TE)。 如果IDS= 0，則電磁扭矩與IQS成正比。 通過上述推導(dǎo)，我們可以得出PMSM的FOC原理圖（見圖 1）。 

 

圖 1：PMSM 矢量控制原理圖

 

外環(huán)參考值可以是所需的扭矩、電機(jī)速度或特定的軸位置。將外環(huán)參考值與測量值進(jìn)行比較，并將誤差饋入控制器（通常為 PI 控制器）以生成扭矩電流參考值 (IQ-REF)。

 

D 軸電流參考值 (ID-REF) 根據(jù)磁通量要求來設(shè)置。電流調(diào)節(jié)器/控制器的輸出（VQ-REF和VD-REF）為空間矢量 PWM (SVPWM) 的輸入。SVPWM 模塊為逆變器生成柵極信號以驅(qū)動 PMSM。

 

為實(shí)現(xiàn) PMSM 伺服電機(jī)所需的動態(tài)性能，MPS的智能電機(jī)控制模塊可以提供參數(shù)自整定功能，而且可以根據(jù)給定的帶寬要求自動調(diào)整每個(gè) PI 控制器。

 

對于電流環(huán)，開環(huán)傳遞函數(shù)可以用公式（8）來估算： $$G = frac{KPS+KI} {S} frac {1}{L_{S}S + r_S}$$

 

對于給定電流帶寬S =jω，可以根據(jù)定子電阻和電感反向計(jì)算出PMSM 控制參數(shù)（KP 和 KI）。

 

與電流環(huán)類似，外環(huán)（機(jī)械環(huán)）開環(huán)函數(shù)可以用公式（9）計(jì)算： $$G = frac{KPS+K1} {S} frac {kt}{JS + B}$$

 

其中 kt 為電機(jī)扭矩常數(shù)，J 為慣量，B 為摩擦系數(shù)。

 

從等式 (9) 可知，已知電機(jī)扭矩常數(shù) (kt)、慣量 (J) 和摩擦系數(shù) (B)，可以計(jì)算出外環(huán)的控制參數(shù)。

 

遞歸最小二乘算法

 

遞歸最小二乘算法 (RLS) 是最小二乘 (LS) 回歸算法的遞歸應(yīng)用，從每次迭代中獲取新數(shù)據(jù)以修改系統(tǒng)先前的估值。

 

系統(tǒng)輸出 (y(t)) 可以用公式 (10) 來計(jì)算： $$y(t)=?^T (t)θ(t)$$ 其中 ? 是系統(tǒng)輸入矩陣，θ 是 PMSM 系統(tǒng)參數(shù)。

 

用$hat θ$ （這個(gè)符號請copy 英文原文字母） 表示估算的系統(tǒng)參數(shù)。目標(biāo)函數(shù)，或旨在最小化或最大化的項(xiàng)，可以用等式 (11) 來估算：

 

$$J(θ,t)= frac {1}{2} ∑_{i=1}^t(y(i)-phi^T (i) hatθ (i)) $$ P 和 L 的新矩陣可以分別用等式 (12) 和等式 (13) 來計(jì)算： $$P^{-1}

 

(t)=∑_{i=1}^tphi(i)phi^T(i)$$ $$L(t)=P(t)phi(t)$$

 

遞歸最小二乘參數(shù)識別方案通過等式（14）、等式（15）、等式（16）、等式（17）和等式（18）估算： $$?(t)=(y(t)-phi^T (t)) hatθ (t-1)$$

 

$$L(t)=P(t-1)phi(t) (I+phi^T (t)P(t-1)phi(t))^{-1}$$ 

$$P(t)=(I-L(t)phi^T (t))P(t-1)$$ 

$$hatθ(t)=hatθ (t-1)+L(t)?(t)$$ 

$$t=t+1$$

 

在算法中添加一個(gè)遺忘因子能夠使方案得以處理時(shí)變系統(tǒng)。根據(jù)數(shù)據(jù)的新舊，賦予遺忘因子數(shù)據(jù)以一定的權(quán)重。因?yàn)榕f數(shù)據(jù)對當(dāng)前迭代的影響較小，所以給最新數(shù)據(jù)賦予算法的最大權(quán)重。遺忘因子 (λ) 的取值范圍在 [0,1] 之間。新的目標(biāo)函數(shù)可以用等式（19）來估算：

 

$$J(θ,t)=frac {1}{2} ∑_{i=1}^tλ^{t-i} (y(i)-phi^T (i)hat θ (i)) $$

 

使用方程 (19) 中的新目標(biāo)函數(shù)，第 n 個(gè)舊數(shù)據(jù)的權(quán)重為 λn。帶遺忘因子的遞歸最小二乘方案可以通過等式 (20)、等式 (21)、等式 (22)、等式 (23) 和等式 (24) 來計(jì)算：

 

$$ ?(t)=(y(t)-phi^T (t)) hatθ (t-1)$$ 

$$L(t)=P(t-1)phi(t) (λI+phi^T (t)P(t-1)phi(t))^{-1}$$ 

$$P(t)= frac {1}{λ}(I-L(t) phi^T (t))P(t-1)$$ 

$$hatθ (t)=hatθ (t-1)+L(t)?(t)$$ 

$$t=t+1$$

 

實(shí)驗(yàn)結(jié)果

 

MPS’s MMP757188-36 是一款已經(jīng)過驗(yàn)證的 智能電機(jī)。表 1 列出了其數(shù)據(jù)手冊中的電機(jī)參數(shù)。 

 

圖 2：MPS 智能電機(jī)（MMP757188-36）

 

將以下電機(jī)參數(shù)的初始起點(diǎn)設(shè)置為[0 0 0 0 0]T: 相電阻(RS),Q軸電感(LQ),D軸電感(LD),扭矩常數(shù)(kt), 和電機(jī)軸慣量(J). 

 

對于 RLS 算法，初始 P 矩陣設(shè)置為P = 10000 x I5 x 5,遺忘因子設(shè)置為 λ = 0.99. 

 

將啟動條件應(yīng)用到 MPS 智能電機(jī)控制模塊，執(zhí)行 RLS 電機(jī)參數(shù)算法。圖 3、圖 4、圖 5、圖 6 和圖 7 顯示了其硬件實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

 

圖 3：電阻識別的實(shí)驗(yàn)結(jié)果

 

圖 4：D 軸電阻識別的實(shí)驗(yàn)結(jié)果

 

圖 5：Q 軸電阻識別的實(shí)驗(yàn)結(jié)果

 

圖 6：扭矩常數(shù)識別的實(shí)驗(yàn)結(jié)果

 

圖 7：軸慣量識別的實(shí)驗(yàn)結(jié)果

 

智能電機(jī)控制模塊(本例中為 MMP757188-36）檢測參數(shù)識別算法是否已進(jìn)入穩(wěn)定階段。如上圖所示，在算法進(jìn)入穩(wěn)定狀態(tài)之后，采用最終值，即平均電機(jī)參數(shù)值。

 

 

控制環(huán)自整定

 

如前文所述，電機(jī)參數(shù)會影響 PMSM 的 FOC 控制參數(shù)。為幫助工程師實(shí)現(xiàn)所需的電機(jī)性能，MPS 控制套件配備了智能電機(jī)控制模塊，該模塊使用公式 (8) 和公式 (9) 中得到的系統(tǒng)傳遞函數(shù)自動調(diào)整控制參數(shù)。如果已知電機(jī)參數(shù)，工程師只需通過 MPS eMotion GUI 為每個(gè)環(huán)路輸入所需的帶寬。上位機(jī)計(jì)算電機(jī)的控制參數(shù)，然后將控制參數(shù)反饋給智能電機(jī)以確保其性能。

 

PMSM 的控制傳遞函數(shù)高度依賴電機(jī)參數(shù)。如果電機(jī)參數(shù)不正確，電機(jī)將無法有效運(yùn)行。在下面關(guān)于改變軸慣量 (J) 的示例中，我們將進(jìn)一步討論這個(gè)問題。

 

PMSM 通常被用作高性能伺服電機(jī)。它們的工作條件視情況而異。工程師可能有準(zhǔn)確的電機(jī)參數(shù)數(shù)據(jù)手冊，也有可能需要手動測量電機(jī)參數(shù)。一旦將電機(jī)置于復(fù)雜的機(jī)械系統(tǒng)中，就很難再確定軸慣量。

 

MPS’s MMP757188-36可用于驅(qū)動旋轉(zhuǎn)盤（見圖 8）。旋轉(zhuǎn)盤的軸慣量從410 gxcm2增加到 7100 gxcm2。FOC設(shè)計(jì)為位置帶寬是20Hz，速度帶寬是200Hz，電流帶寬是2000Hz。 

 

圖8：智能電機(jī)驅(qū)動旋轉(zhuǎn)盤

 

如果使用的電機(jī)參數(shù)來自設(shè)備的數(shù)據(jù)手冊，自動整定算法會采用預(yù)期的環(huán)路帶寬來設(shè)計(jì)控制環(huán)，但由于數(shù)據(jù)手冊僅提供空載慣量，因此電機(jī)參數(shù)會出錯(cuò)。位置參考是斜率為 10rad/s 的斜坡參考。圖 9 表明，當(dāng)位置環(huán)失控時(shí)，位置反饋將有較大的振蕩。 

 

圖 9：原始 J 值的位置控制性能

 

采用MPS的智能電機(jī)控制模塊，運(yùn)行參數(shù)識別算法。電機(jī)參數(shù)將根據(jù)電機(jī)當(dāng)前工作條件更新，而自整定算法則能幫助工程師根據(jù)當(dāng)前條件下的電機(jī)參數(shù)調(diào)整控制環(huán)路。電機(jī)使用相同的位置參考，位置反饋以 0.03% 左右的穩(wěn)定誤差追蹤參考值（見圖 10）。 

 

圖 10：更新 J 值的位置控制性能

 

結(jié)論

 

本文介紹了如何利用MPS智能電機(jī)控制模塊實(shí)現(xiàn)基于 RLS 的PMSM電機(jī)參數(shù)識別解決方案，并采用MPS 的 MMP757188-36在硬件實(shí)時(shí)測試中驗(yàn)證了其性能。文中還給出了具有不同慣量值的位置控制示例，用以說明參數(shù)識別的重要性。另外，由于PMSM FOC 取決于多個(gè)電機(jī)參數(shù)，本文還證明了其他參數(shù)對控制環(huán)路的影響。

 

來源：MPS

 

 

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