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利用耦合線圈拓?fù)涓纳齐p相buck轉(zhuǎn)換器的性能

發(fā)布時(shí)間:2010-02-23 來(lái)源:電子元件技術(shù)網(wǎng)

中心議題:
  • 耦合線圈拓?fù)湓诙嘞噢D(zhuǎn)換器中的使用
解決方案:
  • 在多相轉(zhuǎn)換器中使用耦合線圈拓?fù)?/li>
  • 在相同輸出紋波電壓下通過(guò)降低每相的紋波避免增大開(kāi)關(guān)損耗
  • 低漏感還有助于提高轉(zhuǎn)換器的瞬態(tài)響應(yīng)

摘要:
交錯(cuò)工作的多相轉(zhuǎn)換器或同步整流buck轉(zhuǎn)換器通常用于微處理器供電,實(shí)際應(yīng)用中這些電路會(huì)在電感中引入較大的紋波電流,使轉(zhuǎn)換器產(chǎn)生相當(dāng)大的開(kāi)關(guān)損耗。為了降低開(kāi)關(guān)損耗,可以在多相轉(zhuǎn)換器中使用耦合線圈拓?fù)洌詈暇€圈在不增加輸出電壓紋波的前提下減少相的波動(dòng),從而提高電源效率。此外,耦合線圈拓?fù)浣Y(jié)合低漏電電感,有助于提高轉(zhuǎn)換器的瞬態(tài)響應(yīng)。

引言
當(dāng)前,高性能微處理器的供電需要具有快速瞬態(tài)響應(yīng)能力的大電流、低電壓DC-DC轉(zhuǎn)換器。這些電源必須在輸出1V或更低電壓時(shí),能夠提供大于100A的電流,除此之外,它們還必須能夠在納秒級(jí)響應(yīng)負(fù)載電流瞬變。負(fù)載發(fā)生變化時(shí),電源輸出電壓必須保持在非常窄的穩(wěn)壓邊界以內(nèi)。當(dāng)然,負(fù)載電流增大時(shí)允許輸出電壓出現(xiàn)少量“跌落”,但須控制在穩(wěn)壓邊界內(nèi)。

微處理器大多采用同步buck轉(zhuǎn)換器,典型情況下,這些轉(zhuǎn)換器用來(lái)將12V的總線電壓降壓轉(zhuǎn)換到1.0V或更低電壓。同時(shí)還要求buck轉(zhuǎn)換器具有更高的穩(wěn)定性并可快速響應(yīng)負(fù)載變化,為了達(dá)到這一要求,通常使用小尺寸電感,以便電流能夠快速上升并有助于減小輸出電容尺寸。但這種方案存在一個(gè)問(wèn)題:小電感值會(huì)使電感的紋波電流較大,轉(zhuǎn)換器的開(kāi)關(guān)損耗也比較大。

錯(cuò)相工作的多相轉(zhuǎn)換器能夠從根本上抑制輸出電容的紋波電流,允許設(shè)計(jì)人員使用較小尺寸的輸出電容,而且不會(huì)影響電壓紋波。另外,它們也可以減小每相的電感,使電源能夠更快地響應(yīng)負(fù)載電流的變化。但會(huì)引入另一問(wèn)題,由于降低了非耦合多相buck轉(zhuǎn)換器的每相電感,每相的紋波電流增大,再次導(dǎo)致開(kāi)關(guān)損耗和線圈損耗增大。

一種替代方案是在多相轉(zhuǎn)換器中使用耦合線圈拓?fù)?,在相同輸出紋波電壓下通過(guò)降低每相的紋波避免增大開(kāi)關(guān)損耗。另外,如果使用耦合線圈,低漏感還有助于提高轉(zhuǎn)換器的瞬態(tài)響應(yīng)。

耦合線圈拓?fù)?br /> 目前,從市場(chǎng)上可以找到多種工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的多相buck控制器和轉(zhuǎn)換器,本文采用MAX8686控制器進(jìn)行測(cè)試,比較多相轉(zhuǎn)換器中耦合線圈與非耦合線圈拓?fù)涞男阅?。兩片MAX8686控制器用于構(gòu)建兩相buck轉(zhuǎn)換器。

MAX8686為電流模式、同步PWM降壓調(diào)節(jié)器,內(nèi)置MOSFET。控制器工作在4.5V至20V輸入電源范圍,提供可調(diào)節(jié)的0.7V至5.5V輸出電壓,每相電流可達(dá)25A??刂破骺梢耘渲贸蓡蜗嗉岸嘞嗖僮?,多相工作時(shí)MAX8686能夠工作在主、從模式。

圖1電路給出了兩種架構(gòu):采用耦合線圈和非耦合線圈的兩相轉(zhuǎn)換器。LOUT_WINDING1和LOUT_WINDING2可以是相互耦合的兩個(gè)線圈,也可以是兩個(gè)物理上相互獨(dú)立的電感。采用耦合線圈時(shí),兩個(gè)線圈之間的連接方式(如:同相或錯(cuò)相)非常重要。

圖2所示原型設(shè)計(jì)電路板采用MAX8686,轉(zhuǎn)換器工作在400kHz;輸入電壓為12V、輸出電壓為1.2V,最大額定電流為50A。+70°C、200 LFM空氣流通條件下,轉(zhuǎn)換器能夠提供高達(dá)40A的電流。
圖1. 使用耦合線圈的雙相buck轉(zhuǎn)換器原理圖,注意錯(cuò)相操作的線圈極性。這里采用的線圈極性能夠獲得最佳性能。內(nèi)嵌圖片中,兩個(gè)電感有助于降低磁耦合,此時(shí)沒(méi)有極性問(wèn)題。
 
圖2. 原型電路板包含兩片MAX8686 PWM控制器和一組耦合線圈,每路輸出可提供1.2V、最大50A電流。

電感問(wèn)題
圖3所示為兩種電感連接形式下的電感電流和LX電壓波形,兩個(gè)電感為Vishay®公司的0.56µH-IHLP-4040DZ-11。

電感電流在輸出電容內(nèi)疊加,圖3b和圖3c表示轉(zhuǎn)換器采用兩個(gè)線圈耦合情況下的波形,這里使用的耦合線圈為BI Technologies的HM00-07559LFTR,自感為0.6µH (典型值)、漏感為0.3µH (最小值)。圖3b所示為耦合線圈按照錯(cuò)相方式連接時(shí)的電感電流波形;圖3c所示為耦合線圈按照同相方式連接時(shí)的電感電流波形。不推薦使用同相連接,因?yàn)樗鼤?huì)增大每相電流,降低轉(zhuǎn)換器效率。

圖3a所示采用兩個(gè)獨(dú)立電感,每相只有一個(gè)電流脈沖通過(guò)每個(gè)電感;相比之下,圖3b和圖3c中,耦合線圈在每個(gè)開(kāi)關(guān)周期通過(guò)兩個(gè)電流脈沖。但是,線圈連接成同相操作時(shí)會(huì)在第二相開(kāi)啟時(shí)導(dǎo)致電流下降,而不是上升。耦合線圈架構(gòu)中,線圈連接成錯(cuò)相操作時(shí),可以抑制電流紋波。使用兩個(gè)獨(dú)立電感時(shí)不存在連接極性問(wèn)題,因?yàn)槎咧g沒(méi)有互感。圖3d所示波形為采用耦合線圈時(shí)每相的電流,線圈連接成錯(cuò)相操作,負(fù)載電流為40A。
圖3a 兩相板,使用兩個(gè)獨(dú)立電感。
Ch1:主LX電壓;Ch2:從LX電壓;Ch3:主電感電流;Ch4:從電感電流;VIN = 12V;VOUT = 1.2V/空載。
圖3b  兩相板,采用耦合線圈,錯(cuò)相工作。
Ch1:主LX電壓;Ch2:從LX電壓;Ch3:主電感電流;Ch4:從電感電流;VIN = 12V;VOUT = 1.2V/空載。

圖3c 兩相板,采用耦合線圈,同相工作。
Ch1:主LX電壓;Ch2:從LX電壓;Ch3:主電感電流;Ch4:從電感電流;VIN = 12V;VOUT = 1.2V/空載。


圖3d 兩相板,采用耦合線圈,錯(cuò)相工作。
Ch1:主LX電壓;Ch2:從LX電壓;Ch3:主電感電流;Ch4:從電感電流;VIN = 12V;VOUT = 1.2V/40A。
圖3. 各種線圈組合下的輸出波形,可以看出轉(zhuǎn)換器性能有差異。圖3a和圖3b分別采用的是獨(dú)立電感和耦合電感;圖3c和圖3d采用的是耦合線圈,但分別工作在同相和錯(cuò)相方式。
注意:耦合線圈連接成同相方式時(shí),紋波電流增大,效率降低。不推薦使用這種方式。
輸出電感的選擇對(duì)于優(yōu)化效率和瞬態(tài)響應(yīng)非常重要,根據(jù)所允許的電感紋波電流計(jì)算電感值。較大的電感值有助于降低紋波電流,在不增加直流電阻的前提下能夠提高效率。但是,較大的電感值需要更多繞線,導(dǎo)致電感尺寸增大。另外,為了保持電阻值不變,必須增大線徑,使電感尺寸增大。

如果使用較大電感,負(fù)載瞬變時(shí)會(huì)降低電感輸出電流的擺率,LIR定義為紋波電流與每相負(fù)載電流之比,折衷選擇LIR,數(shù)值范圍通常為0.2至0.5。相數(shù)較多時(shí),利用其紋波電流抑制的優(yōu)勢(shì)可以適當(dāng)增大LIR。為了確保最佳的LIR,需要選擇具有較低直流電阻、飽和電流大于電感峰值電流的電感。如果電感的直流電阻用于檢測(cè)輸出電流,電流檢測(cè)信號(hào)應(yīng)該為MAX8686檢流操作提供足夠幅度,為避免噪聲干擾,推薦信號(hào)電平為10mV (最小值)。
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電容問(wèn)題
輸入電容用于降低從直流輸入電源吸收的峰值電流,降低電路的開(kāi)關(guān)操作所引入的噪聲和紋波電壓。輸入電容必須使開(kāi)關(guān)電容造成的紋波電流滿足要求,應(yīng)使用低ESR (等效串聯(lián)電阻)的鋁電解電容或陶瓷電容,避免出現(xiàn)較大的負(fù)載躍變時(shí)在輸出端產(chǎn)生較大的電壓瞬變。應(yīng)仔細(xì)考量供應(yīng)商給出的紋波電流規(guī)格對(duì)應(yīng)的溫度降額,一般允許10°C至20°C的溫升。另外,可以利用多個(gè)小電感值、低ESL (等效串聯(lián)電感)的電容并聯(lián),以降低高頻振蕩。

選擇輸出電容的關(guān)鍵參數(shù)是實(shí)際電容值、ESR、ESL和額定電壓。這些參數(shù)會(huì)影響系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性、輸出電壓紋波以及瞬態(tài)響應(yīng),輸出紋波電壓包含三部分,即輸出電容儲(chǔ)存電荷的變化,電流流入、流出電容時(shí)在ESR和ESL上產(chǎn)生的壓降。下面給出了選擇電容使用的公式。

設(shè)計(jì)計(jì)算
開(kāi)啟條件
VIN = 12V;VOUT = 1.2V;IOUT = 50A;η = 0.85
工作頻率=400kHz;N=2
N = 相數(shù);η = 效率因子

電感值計(jì)算
從計(jì)算轉(zhuǎn)換器功耗和輸入電流入手:
POUT = VOUT × IOUT
PIN = POUT
PDISS = PIN - POUT
60W = 1.2V × 50A
70.58W = 60W/0.85
因此:
PDISS = 10.58W (70.58W - 60W)
IIN(av) = PIN/VIN = 70.58W/12V = 5.882A
接下來(lái),計(jì)算輸出電感值:

LIR = 電感紋波電流系數(shù) = ΔI/IOUT = 0.2
可以求解ΔI 0.2 × IOUT (計(jì)算輸出紋波時(shí)需要)。

商用化電感中最接近的電感值是0.56µH,直流電阻為0.0017Ω。

計(jì)算峰值電流

計(jì)算輸入電容(CIN)
N × D = 0.235,對(duì)于N × D < 1

其中,IIN(RMS)為流過(guò)輸入電容的紋波電流RMS值。

計(jì)算輸出紋波電壓(VRIPPLE)
假設(shè):
ESR = (2.5/6) × 10-3 (輸出電容的ESR)
ESL = (1/6) × 10-9 (ESL減去輸出電容的寄生電感)
COUT = 600µF
計(jì)算VRIPPLE:

因此,總紋波電壓VRIPPLE為:
VRIPPLE (COUT) + VRIPPLE (ESL) + VRIPPLE (ESR)
得到:
VRIPPLE = 10mV左右

耦合線圈拓?fù)鋵?duì)性能的改善
圖4a和圖4b給出了使用耦合線圈拓?fù)浜蛢蓚€(gè)獨(dú)立電感情況下瞬態(tài)負(fù)載響應(yīng)特性的對(duì)照,由于在耦合線圈架構(gòu)中瞬態(tài)負(fù)載響應(yīng)僅受漏感的制約,與自感無(wú)關(guān),所以采用耦合線圈拓?fù)浯蟠筇岣吡怂矐B(tài)響應(yīng)特性。設(shè)計(jì)中沒(méi)有降低每相的電感。
圖4a  兩相板,使用兩個(gè)獨(dú)立電感。
瞬變負(fù)載;Ch2:O/P電壓;VIN = 12V;VOUT = 1.2V/5A–25A–5A。

圖4b 兩相板,使用耦合線圈,錯(cuò)相工作。
瞬變負(fù)載;Ch2:O/P電壓;VIN = 12V;VOUT = 1.2V/5A–25A–5A。
圖4. 圖中波形表示錯(cuò)相工作條件下,使用兩個(gè)獨(dú)立電感(圖4a)和使用一組耦合線圈(圖4b)情況下的瞬態(tài)響應(yīng)。
圖5a和圖5b所示波形是兩種架構(gòu)下的輸出電壓紋波,圖6所示曲線為耦合、非耦合兩相轉(zhuǎn)換器的效率對(duì)照。從中可以看出耦合線圈架構(gòu)對(duì)效率的改善,空載時(shí)耦合線圈架構(gòu)消耗較大電流,所以輕載時(shí)耦合線圈架構(gòu)效率較低;重載時(shí),耦合線圈拓?fù)淠軌蛱峁└咝省?/div>
圖5a
圖5b
圖5. 使用耦合電感(耦合線圈,圖5a)時(shí)的輸出紋波遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于使用兩個(gè)獨(dú)立電感(獨(dú)立線圈,圖5b)情況下的紋波。
圖6. 使用耦合電感時(shí),重載下能夠提供更高效率;輕載下使用兩個(gè)獨(dú)立電感的驅(qū)動(dòng)器效率略高一些。
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